Строй-справка.ру

Навигация:
Главная → Все категории → Большепролетные конструкции

Чтобы рассчитать большепролетные мембранные покрытия, имеющие различные формы поверхности и контура, необходимо иметь достаточно обоснованные данные о метеорологических воздействиях ветровых и снеговых нагрузок. Так, применительно к основным олимпийским сооружениям проводились продувки моделей в аэродинамической трубе, которые показали, что при положительной и отрицательной гауссовой кривизне на подавляющей части поверхности возникает незначительный отсос (200—300 Н/м2). На основании результатов продувок, а также данных продувок других моделей в ЦНИИСКе были сделаны выводы о том, что покрытиям, закрепленным по периметру и собственная масса1 которых 150—200 кг/м2, не угрожает явление аэродинамической неустойчивости при любых углах атаки ветра и они поэтому не нуждаются в какой-либо дополнительной стабилизации поверхности.

Характер снеговых отложений и коэффициенты перегрузки устанавливаются в зависимости от формы поверхности и места расположения объекта. При определении коэффициентов перегрузок для неравномерной снеговой нагрузки учитывают, что перенос и перераспределение снега под ветровым воздействием сопровождаются сносом части снега и соответственно снижением уровня средней по всей площади снеговой нагрузки.

Мембранные покрытия рассчитывают численными и аналитическими методами. В первом случае континуальные поверхности и их контуры аппроксимируются дискретной стержневой моделью, при этом расчет реализуется на ЭВМ. Во втором случае используется аппарат прикладной теории упругости чаще всего с применением для решения контактной задачи сопряжения мембраны с контуром энергетических методов в перемещениях.

Задачи обычно решаются в предположении упругой работы материала без учета или с учетом геометрической нелинейности, при этом в обоих случаях учитывают все возможные деформации контурных элементов (сжатие, изгиб, кручение).

По сравнению с расчетом в геометрически нелинейной постановке расчеты по линейной теории висячих мембранных систем на равномерно распределенную нагрузку идут в запас по усилиям и по перемещениям.

При неравномерных нагрузках линейный расчет висячих систем с определенными соотношениями временной неравномерной и постоянной равномерно распределенной нагрузки может привести к занижению усилий и прогибов вследствие кинематических перемещений системы и изменения первоначальной геометрии покрытия.

В мембранных покрытиях вследствие их работы на сдвиг неравномерные нагрузки не приводят к существенному изменению исходной формы оболочки. Так, экспериментальные исследования покрытия универсального стадиона на просп. Мира, где собственная масса в полтора раза превышала временную нагрузку, показали, что суммарный прогиб от собственной массы и одностороннего загружения снегом оказался практически таким же, как и при равномерном распределении нагрузки по всей поверхности, и располагается близко к центру покрытия. Это позволило сделать вывод о том, что в случаях, когда собственная масса в полтора раза и более превышает снеговую нагрузку, расчеты, проведенные в линейной постановке, дают некоторый запас не только на действие равномерно распределенной, но и неравномерной нагрузки при одностороннем действии снега.

Вместе с тем в ряде случаев необходимо учитывать так называемую конструктивную нелинейность, т. е. изменение в процессе работы сооружения механических свойств некоторых материалов или расчетных схем конструкции, например, при железобетонных контурах учитывать снижение модуля упругости бетона во времени. При расчете контурных арок велотрека в Крылатском было необходимо учесть две стадии работы конструкции: первая — при неподвижных пятах арок и вторая — когда произойдет их подвижка и включатся в работу затяжки, соединяющие пяты арок.

Как уже отмечалось, мембранные покрытия рассчитывают при упругом состоянии материала, однако в мембранах, форма образования которых создается в процессе нагружения (т. е. первоначально плоские мембранные конструкции), учитывается пластическое состояние материала на определенной части поверхности.

В статической работе мембранной оболочки важен правильный учет влияния соединения растянутой мембраны со сжатым опорным контуром. Существует точка зрения о том, что присоединенная к сжатому контуру по всему его периметру мембрана будет испытывать в кольцевом направлении сжимающие усилия.

Поэтому чтобы исключить потерю устойчивости приопорной зоны мембраны, подобное присоединение в ряде случаев осуществлялось не по всему периметру, а в отдельных точках.

Однако эксперименты не подтверждают сколько-нибудь существенного искривления мембраны при ее прикреплении по всему периметру. Исследования показали, что наличие растягивающих напряжений в одном направлении создает условия восприятия тонким (листом сжимающих напряжений в ортогональном направлении.

Следует также учитывать, что при таком прикреплении мембрана в большой мере воспринимает сдвиговые усилия, которые, как уже отмечалось, способствуют снижению изгибающих моментов в опорном контуре от действия неравномерных нагрузок.

Работа мембран на сдвиг, а также восприятие приконтур-ной зоной сжимающих напряжений способствуют снижению не только изгибающих моментов, но и сжимающих сил в контуре по сравнению с системой, поверхность которой образована Байтовой сеткой. Сопоставление внутренних усилий в опорном контуре покрытия велотрека в Крылатском при наличии мембраны и в предположении, что покрытие образовано вантовой сеткой, показало значительное снижение усилий от действия равномерно распределительной нагрузки в первом случае.

Последние исследования поведения мембраны в месте примыкания к наружному опорному контуру показали, что кольцевые сжимающие усилия в оболочке, обусловленные совместной работой со сжатым опорным контуром, довольно быстро переходят в растягивающие по мере удаления от контура. Сплошное соединение мембраны с опорным контуром при максимальных напряжениях, не превышающих 60 МПа, предотвращает потерю устойчивости сжатого тонкого листа.

Одновременно с расчетами на нагрузки в стадии эксплуатации обязательна проверка прочности, жесткости и устойчивости мембраны на стадии монтажа. Монтаж крупными блоками вызывает необходимость производить дополнительный расчет на этой стадии: когда часть мембраны смонтирована и оказывает несимметричные воздействия на опорный контур.

При монтаже мембран способом подъема сваренного на земле покрытия расчет производится на стадии подъема и отдельно— в стадии эксплуатации — при других условиях зак-крепления в опорном контуре.

Таким образом, на восприятие собственной массы — одна расчетная схема, а на последующее восприятие снеговой нагрузки — другая.

крытого стадиона и стеклянного объема плавательного бассейна, объединенных общим стилобатом — подиумом.

Крытый стадион имеет строгие формы в виде системы каменных пилонов; контрастирует с ним плавательный бассейн, пластичность которого создается благодаря двум аркам, как бы ниспадающим в сторону стадиона. Фасады плавательного бассейна решены в виде стеклянных витражей.

Комплекс крытого стадиона по своему функциональному содержанию разделен на пять зон. Центральная — с ареной, трибунами и вспомогательными помещениями для зрителей, гостей, комментаторов. Во второй зоне размещены вестибюль, гардероб и фойе для зрителей, пресс-центр, предприятия общественного питания (ресторан, кафе, столовая, пресс-бар). В двух других зонах находятся залы: хоккейный зал размером 30X61 м с искусственным льдом, спортивный зал хореографии размером 36X18, два спортивных зала размерами 42X24 м предназначены для тренировочных занятий по волейболу, баскетболу, ручному мячу, теннису.









Во время Олимпийских игр на крытом стадионе проводились соревнования по баскетболу и боксу.

Основой сооружения является уникальная арена крытого стадиона размером 120X86 м с раздвижной акустической перегородкой. Высота перегородки 24 м, длина—152 м. Подобного занавеса не существует ни в одном зале мира.

Нижний ряд зрительских мест — блитчера —передвижные трибуны на воздушной подушке.

В зале можно проводить около 30 видов различных спортивно-зрелищных и общественных мероприятий: футбол, регби, хоккей с мячом, фигурное катание, хоккей, легкая атлетика, цирковые представления, молодежные балы, детские елки, собрания и митинги, эстрадные представления, концерты и фестивали. И все это при 35—45 тыс. зрителей. А в двух раздельных залах можно провести в присутствии 16—18 тыс. зрителей соревнования по баскетболу, боксу, хоккею с шайбой, ручному мячу, гимнастике, волейболу, теннису, борьбе, фехтованию, театрализованные представления и т.д. Зал можно использовать для организации выставок и ярмарок. Зал может служить огромным ледяным полем для массового катания на коньках в любое время года.

Проработка архитектурно-пространственного и конструктивного решения главного спортивного зала позволила принять как оптимальную форму зала, максимально приближающуюся к эллипсу, размером в плане по главным осям колонн 224X Х183м. Такая форма зала в сравнении с кругом или прямоугольником создавала определенные трудности при решении его конструкции, но полностью оправдывалась рациональностью архитектурно-планировочного и функционально-технологического решений.

Эллиптическая форма плана стадиона позволила удачно решить планировку главного зала с расположением игрового поля по короткой оси эллипса и устройством трибун по его длинной оси с максимальным числом удобных комфортабельных зрительских мест с хорошим обзором игрового поля по его боковым сторонам. Высота зала по условиям проведения в нем футбольных игр принята 23,5 м до самой низкой границы несущей конструкции.

Следует отметить, что и форма покрытия наиболее органично связана с функциональной и технологической компоновкой зала, для которой характерен подъем периферийных зон, где расположены многоярусные трибуны. Это позволило получить минимально возможный в данном случае объем сооружения.

Конструктивное решение

Сооружение решено в виде единой пространственной большепролетной конструкции. По наружному контуру эллипса с шагом 20 м расположены стальные решетчатые колонны, несущие контурное железобетонное кольцо. Эти колонны высотой 33 м шарнирно оперты на железобетонные опоры и жестко связаны с контурным кольцом. Цилиндрические шарниры обеспечивают возможность поворота колонн в опорной части при температурных деформациях покрытия.





Контурное железобетонное кольцо выполнено в стальном корытообразном коробе шириной 5 и высотой 1,75 м (рис. 4, а).

Такое решение позволило выполнить опорное кольцо без традиционных в таких случаях опалубки и подмостей.

К наружному кольцу подвешена висячая растянутая оболочка из стального листа толщиной 5 мм с поверхностью в виде эллиптического параболоида положительной гауссовой кривизны (со стрелой провисания, достигающей 12 м), работающая совместно с наружным контурным кольцом.

Оболочка покрытия (мембрана) кроме основного стального листа толщиной 5 мм состоит из радиально расположенных стабилизирующих ребер-ферм высотой 2,5 м с шагом по наружному контуру 10 м и кольцевых элементов — прогонов, уложенных по верхним и нижним поясам этих ферм. Назначение стабилизирующих ферм — в распределении влияния одностороннего загружения растянутой стальной оболочки снегом и различного рода технологическими нагрузками. Верхние пояса этих ферм имеют сечение в виде лежачего швеллера № 40 и являются одновременно радиальными ребрами, по которым укладывали поставляемые в виде рулонов листы стальной оболочки.

Раскатанные листы в виде сегментов соединяли между собой по поясам стабилизирующих ферм высокопрочными болтами диаметром 24 мм.

Висячая растянутая тонкая стальная оболочка, ужесточенная стабилизирующими фермами и связанная с наружным контурным кольцом, замкнута в центральной части покрытия внутренним эллиптической формы плоским кольцом размером 30x24 м. Это кольцо со структурной системой стальных балок, покрытых листом толщиной 8 мм, представляющих собой ортотропную плиту, является органической составной частью висячей оболочки. Примыкающая к внутреннему кольцу оболочка прикреплена к нему на высокопрочных болтах. Кроме того, в узле примыкания мембраны и стабилизирующей фермы к внутреннему кольцу предусмотрен-но специальное устройство из парных регулируемых болтов, которые позволили регулировать положение верхних поясов ферм, обеспечивающих проектное геометрическое положение всей оболочки.

Мембрану собирали по выверенной поверхности стабилизирующих ферм секторами длиной примерно 90 м и шириной 1,3— 10 м.

Сектора мембраны были изготовлены на Куйбышевском заводе металлических конструкций и в виде сварных рулонов (площадью после раскатки около 500 м2) доставлялись на строительную площадку.

Для изготовления мембраны была принята низколегированная сталь 14Г2 с расчетным сопротивлением R = 290 МПа (при этом максимальные расчетные напряжения в мембране при ее толщине 5 мм не превышали 180 МПа). Для равнопрочности всего мембранного покрытия средний наиболее напряженный участок оболочки, примыкающий к внутреннему кольцу, усилен листами толщиной 5 мм, приваренными к основной мембране. Для изготовления наружного кольца использована низколегированная сталь 10Г2С1 с расчетным сопротивлением R = 290 МПа. Кольцо бетонировали бетоном марки М300. Арматурой кольца служат стержни периодического профиля из стали класса A-III диаметром 25—40 мм.

Стыки арматуры выполнены с помощью ванной сварки.

Непосредственно по стальному листу оболочки на битумной мастике уложен эффективный теплоизоляционный материал (жесткие плиты из стекловолокна на фенольной основе), по которому выполнено гидроизоляционное покрытие.

Учитывая благоприятные особенности работы мембраны под воздействием огня при пожаре, специальной противопожарной защиты не предусмотрено. Стабилизирующие элементы оболочки— радиальные фермы и кольцевые прогоны — использованы для устройства ходовых мостиков, крепления подвесного акустического потолка, воздуховодов, светильников и различного технологического и инженерного оборудования.





Трансформация стадиона на два раздельных зала осуществляется раздвижной акустической перегородкой, расположенной г:о короткой оси эллипса — вдоль игрового поля. Конструкция, несущая перегородку, выполнена из двух двухшарнирных решетчатых рам пролетом 167,5 м, поставленных на расстоянии 18 м. В опорах рам устроены специальные карманы, в каждом из которых расположено 13 акустических панелей высотой 24 м, размером 6X24 м. Панель состоит из двух акустических стенок, толщиной 100 мм каждая, связанных между собой стальной решеткой. Собственная масса перегородки 120 кг/м2, что обеспечивает звукоизоляцию от воздушного шума около 50 дБ.

Кран-балкой, передвигающейся по ригелям рам, панели устанавливают в проектное положение; вертикальная нагрузка от собственной их массы передается на конструкцию пола. Установленные и состыкованные панели опираются в горизонтальном направлении на конструкцию рам.

Кроме основного своего назначения — крепления и эксплуатации трансформируемой перегородки — рамы используются для размещения водостоков, обеспечивающих отвод дождевых и талых вод с покрытия, а в габаритах опор рам, над карманом хранения панелей перегородки, расположены вентиляционные камеры.





Отвод дождевых и талых вод, а при такой площади покрытия это серьезная проблема, решен с помощью ендов, расположенных по контуру внутреннего кольца с системой водосточных воронок. Гибкими шлангами воронки подсоединены к двум трубам-резервуарам, расположенным на верхних поясах рам. Вода по четырем трубам диаметром 400 мм отводится в две стороны в ливневую канализацию.

По наружному контурному кольцу предусмотрен крановый путь для механизмов обслуживания фасада стадиона (ремонта, смены стекол витражей и т.п.). Во время строительства этот крановый путь использовался для монтажных кранов, которые совместно с расположенным в центре краном осуществляли подъем блоков покрытия и других строительных деталей.

Колонны, расположенные по наружному контуру сооружения с шагом 20 м, несут покрытие; на каждую колонну приходится нагрузка около 10 000 кН. Колонны, выполненные сечением 2x0,8 м из стальных уголков 200x200x30, с решеткой по длинной (радиальной) стороне, рассчитывались на вертикальную нагрузку и моменты от перемещения системы как в радиальном, так и в тангенциальном направлении.

Суммарные расчетные перемещения верха колонн в радиальном направлении от вертикальной нагрузки, температуры и ветровой нагрузки на покрытие составили 10,8 см. В тангенциальном направлении расчетное перемещение от ветровой нагрузки на покрытие верха колонн — 4 см. При таких значениях перемещений свободные расчетные длины для колонн в радиальном направлении (шарнир снизу, упруго-подвижное защемление сверху) принимались равными геометрической высоте колонн, в тангенциальном направлении (защемление внизу и вверху) —0,5 длины колонны.

Одной из важнейших проблем было обеспечение общей пространственной жесткости и устойчивости всего сооружения.

В первоначальном варианте проекта восприятие горизонтальных ветровых нагрузок на покрытие, жесткость и устойчивость сооружения обеспечивались включением в работу каркаса конструкций трибун. Для этого каждая из колонн в двух уровнях имела связи с конструкциями трибун, которые препятствовали перемещениям в кольцевом направлении и не препятствовали перемещениям колонн в радиальном направлении, возникающим от обжатия опорного контура и его температурных деформаций. Чтобы уменьшить изгибающие моменты от этих перемещений в колоннах, они имели внизу цилиндрический шарнир.

Однако в этом варианте на конструкции трибун от колонн в двух уровнях передавались усилия, достигающие 300 кН в верхнем ярусе и 200 кН (направленные в сторону, противоположную от первого) в нижнем. При проектировании конструкций трибун выявилось, что для восприятия таких усилий необходимо было значительно усилить конструкцию трибун, вместо стандартных сборных железобетонных конструкций использовать большой объем монолитного железобетона, что удлинило бы сроки возведения сооружения.

По второму варианту устойчивость сооружения при его закручивании обеспечивалась диафрагмами жесткости в торцах рам трансформации, соединенными вверху с опорным контуром связями, допускающими радиальные перемещения контура, но препятствующими перемещениям контура в кольцевом направлении. Восприятие горизонтальной ветровой нагрузки на покрытие и устойчивость сооружения при поступательном перемещении обеспечивалось изгибной жесткостью колонн и частичной или полной заглушкой нижних шарниров.

В третьем варианте в работу каркаса помимо диафрагм в торцах рам трансформации включались железобетонные стены четырех лестничных клеток шириной 15 м и толщиной 40 см, расположенных у длинной оси сооружения. Эти стены соединялись с наружным контуром аналогично соединению с диафрагмами в торцах рам трансформации специальной горизонтальной диафрагмой, препятствующей тангенциальным перемещениям контура при свободном его перемещении в радиальном направлении.

По малой оси здания в торцах рам трансформации зала установлены специальные вертикальные решетчатые связи жесткости, рассчитанные на суммарную ветровую нагрузку на покрытие, равную 2200 кН.

Таким образом, пространственная жесткость сооружения обеспечивается системой связей, состоящих из железобетонных стен жесткости и металлических связей по торцам рам.

Такая система жесткостей полностью обеспечила устойчивость колонн, работающих в этом случае только на вертикальную нагрузку, исключила опасность крутильной формы потери устойчивости системы под воздействием ветровой нагрузки и значительно повысила ее динамическую жесткость, снизив период собственных колебаний до 1 с.

Сопоставление трех вариантов показало, что последний вариант при полном удовлетворении архитектурно-планировоч-ным требованиям являлся наименее трудоемким и обеспечивающим наибольшую надежность работы сооружения при эксплуатации. В этом решении от суммарной горизонтальной ветровой нагрузки на покрытие, определенной с коэффициентом перегрузки 1,5 (что соответствует обеспеченности повторяемости раз в 50 лет, принятой для уникального сооружения), перемещения покрытия вдоль короткой оси составили 40 мм, а вдоль длинной — 50 мм при соответствующем направлении ветра.

Рациональность осуществленной конструкции крытого стадиона подтверждается относительно малым расходом стали. На конструкцию покрытия зала, включая главные колонны, при общей его площади около 35 000 м2, израсходовано стали (включая арматуру внешнего сталежелезобетонного контура) 4300 т.

Весьма серьезной проблемой было обеспечение огнезащиты тонколистовой мембраны. Для таких крупных сооружений, как крытый стадион на просп. Мира, согласно требованию ГУПО МВД СССР огнестойкость покрытия была определена в 0,75 ч; рекомендовалось нанесение на мембрану снизу огнезащитной краски ВПМ-2.

Работа по .нанесению огнезащитного покрытия, выполняемая вручную, при площади покрытия более 35 000 м2 требовала больших затрат труда и времени.

Вместе с тем проведенными в 1976—1977 гг. ЦНИИСК им. Кучеренко совместно с ВНИИПО МВД СССР огневыми испытаниями модели незащищенного мембранного стального покрытия было установлено, что предел огнестойкости такого покрытия 0,78 ч.

Кроме того, расчет температурного режима пожара, выполненный при исходных данных, соответствующих проекту крытого стадиона, без учета всех предусмотренных проектом средств пожаротушения показывает, что максимальная температура газов у поверхности мембраны достигается только через час с момента возникновения пожара и не превышает 600° С, что ниже температуры «стандартного пожара» для данного момента времени более чем на 300 °С (температура стандартного пожара через час после его начала 925 °С).

В соответствии с расчетами время вынужденной эвакуации людей со стадиона составляет не более десяти минут. К этому времени температура газов у поверхности мембраны не превысит 300 °С.

Отсюда следовало, что конструкция покрытия стадиона, выполненная в виде стальной мембраны без огнезащитного покрытия, не представляет опасности для жизни людей во время пожара.

К этому следует добавить, что одно из свойств мембраной системы, как уже отмечалось, невозможность мгновенного обрушения даже при интенсивном нагреве.

Приведенные соображения с согласия Госстроя СССР и ГУПО МВД СССР позволили отказаться от огнезащитного покрытия мембраны.

В качестве утеплителя в конструкции кровли по мембранному покрытию использованы жесткие гидрофобизированиые плиты из стекловолокна, выпускаемые Мосасботермокомбина-том. Объемная масса материала 200 кг/м3. Плиты утеплителя уложены на битумной мастике. На утеплитель наклеен гидроизоляционный ковер из одного слоя стеклогидроизола и двух слоев бутизола. Верхний слой бутизола покрыт специальной синтетической мастикой с алюминиевой пудрой, что обеспечивает необходимую защиту гидроизоляционного ковра от действия ультрафиолетовых лучей и одновременно придает кровле привлекательный внешний вид.

На крутых участках кровли для надежного крепления ковра с шагом 2X2 м установлены специальные деревянные бруски, к которым гвоздями прибит нижний слой ковра — стеклогид-роизол.

Антикоррозионная защита мембраны обеспечена покрытием свинцовым суриком на натуральной олифе. Перед нанесением антикоррозионного защитного слоя металл мембраны очищен специальным раствором.

Подвесной потолок выполнен по стальному каркасу, подвешенному к мембране (к фермам и прогонам). Конструкция потолка состоит из стального и алюминиевого просечного настила. Для акустического благоустройства зала поверх настила уложены акустические маты из супертонкого волокна в полиэтиленовой оболочке.

В конструкцию подвесного потолка вкомпонованы светильники, устройства для раздачи воздуха — анемостаты; там же располагаются динамики систем звукоусиления.

Инженерно-геологические условия строительной площадки, характеризующиеся высоким уровнем грунтовых вод и значительной толщей насыпных грунтов, потребовали устройства свайного основания под основные несущие конструкции.

Трибуны стадиона и подтрибунные помещения (именуемые чашей стадиона) решены в сборных и частично монолитных Железобетонных конструкциях. В соответствии с принципами унификации, положенными в основу проектирования сооружений 0лимпиады-80, несущие конструкции каркаса и перекрытий трибун выполнены из типовых деталей каркаса, «гребенки» трибун — из сборных железобетонных Г-образ-ных элементов, принятых стандартными для трибун всех сооружений (ограниченная благодаря этому номенклатура «гребенок» позволила организовать централизованное заводское их изготовление).

В статическом отношении многоэтажная каркасная конструкция трибун решена связевой — ее жесткость и устойчивость обеспечена системами железобетонных диафрагм жесткости. Трибуны полностью отрезаны от основного каркаса сооружения, несущего мембранное покрытие, и в конструктивном отношении являются самостоятельной самонесущей системой.

Конструкция чаши разрезана температурными швами по шести радиальным лучам.

Наружные ограждения стадиона выполнены в виде сборных керамзитобетонных панелей, облицованных непосредственно в процессе заводского изготовления плитами известняка. Четкая структура архитектурного решения фасада позволила ограничить номенклатуру заводских элементов стен двумя десятками типоразмеров. Панели облицовки колонн служили одновременно опалубкой для бетонирования колонн.

Определенный интерес представляет конструкция эксплуатируемого покрытия двухэтажного подиума, запроектированного под полезную нагрузку до 30 кН/м2. Особенностью этой конструкции является совмещение в керамзитобетонных (высотой 40 см) панелях несущих функций и термоизоляции покрытия. Такая конструкция отличается экономичностью и значительно упростила возведение подиума.

Все эти инженерные решения отвечают ведущей идее, положенной в основу проектирования крытого стадиона: обеспечению наиболее высокого индустриального уровня конструкций, как главного условия и предпосылки для возведения сооружения в короткие сроки.

Похожие статьи:
Рекомендации из опыта проектирования и строительства большепролетных сооружении Олимпиады-80 в Москве

Навигация:
Главная → Все категории → Большепролетные конструкции

Статьи по теме:

• Рекомендации из опыта проектирования и строительства большепролетных сооружении Олимпиады-80 в Москве
• Универсальный спортивный зал «Дружба» на центральном стадионе имени В. И. Ленина в Лужниках
• Железобетонные пространственные покрытия
• Дворец спорта и футбольный манеж в сокольниках
• Конно-спортивный манеж в Битцах

Главная → Справочник → Статьи → Блог → Форум