Навигация:
ГлавнаяВсе категории → Большепролетные конструкции

Плавательный бассейн на пр. Мира


Плавательный бассейн на пр. Мира

Архитектурно-планировочное решение

Здание бассейна овальное в плане, длиной 126 м, шириной 104 м и высотой 46 м (до наиболее высокой точки покрытия), имеет площадь пола 10 000 м2 и кубатуру около 300 000 м3.

В плавательном бассейне под единой конструкцией покрытия, образованной двумя наклонными 120-метровыми арками, разместились две демонстрационные ванны — 50-метровая ванна для плавания и ванна для прыжков в воду с постоянными и временными трибунами на 12 тыс. зрителей.

Впервые в практике олимпийских соревнований ванны и трибуны с целью одновременного проведения соревнований по обоим видам спорта отделены стеклянной акустической перегородкой. Вместе с тем признано целесообразным разместить временные трибуны, которые были необходимы для Олимпиа-ды-80, также под единой кровлей, а после их разборки, не нарушая архитектурной и конструктивной целостности сооружения, оборудовать на их месте гимнастические залы. Это расширит возможности бассейна при тренировках и организации массовой оздоровительной работы.

При бассейне для плавания — разминочная ванна (50Х25м), раздевалки, два гимнастических зала (30X15 м), обогревательные ванны, гидроканалы, две восстановительные зоны и др. Здесь же находятся детский бассейн с двумя ваннами размером 12,5X9 м и ванной размером 25X14 м, гимнастический зал (24x17 м), раздевалки, тренерские и инвентарные помещения.

В прыжковом бассейне предусмотрено 30 кабин для радио-и телекомментаторов, в плавательном — 96.



Рис. 1. Плавательный бассейн на просп. Мира
слева — общий вид; б — план; в — разрез; I — колонны; 2 — железобетонные устои; 3 — висячее покрытие с жесткими вантами; 4 — опорный арочный контур (на рисунке показав условно); 5 — ванна бассейна; 6 — разделительная перегородка; 7—постоянные трибуны; 8 — временная трибуна; 9 — стилабат (платформа)


Каждая спортивная зона имеет полный набор необходимых бытовых и вспомогательных помещений, что создает условия для самостоятельной работы каждой зоны.

Общая единовременная пропускная способность бассейна — 500 чел. Во время Олимпиады здесь проходили соревнования по плаванию, прыжкам в воду и водному поло.

Конструктивное решение

Основой конструктивного решения сооружения являются две двухшарнирные наклонно расположенные сталебетонные арки пролетом 120 м, несущие висячую систему покрытия (рис. 2.



Рис. 2. Конструктивное решение здания
а—план; б — разрез по покрытию; в — узел опирания арки на колонну и крепления висячих ферм к арке; г — опорный узел арки; 1 — опорный железобетонный арочный контур; 2 — железобетонные устои; 3 — висячие фермы; 4 — связи; 5 — колонны; 6 — шарнир; 7 — нижний балансир: 8 — верхний балансир; 9 — анкерный болт М 50; 10 — упор


Арки опираются шарнирно на мощные железобетонные монолитные опоры — устои, воспринимающие поперечную силу и распор.

Помимо устоев арка опирается в пролете на промежуточные вертикальные стальные стойки, расположенные с шагом 6 м, являющиеся одновременно импостами витражей.

Стойки удерживают арку в заданном наклонном положении. Устойчивость стоек, шарнирно-опертых на фундамент, в тангенциальном направлении обеспечивается системой постоян-.ных вертикальных связей и распорок, в радиальном — закреплением в перекрытиях, соединяющих подиумы и конструкции трибун и заделкой оголовков колонн в арке.

Арки воспринимают от висячих ферм вертикальные и горизонтальные усилия. Кроме того, на арки через колонны передается ветровая нагрузка, действующая на наружные стены здания. Нагрузки, действующие в плоскости арки, вызывают в ней появление изгибающих моментов, нормальных и перерезывающих сил. Нагрузки, перпендикулярные плоскости арки, вызывают в ней изгиб.

Арки выполнены в виде стального короба, открытого сверху, сечением 2000x3300 мм из листовой стали толщиной 12—20 мм, усиленной ребрами жесткости. Арка армирована стержнями диаметром 40 мм и забетонирована бетоном марки М 400. На арке расположены шарниры для подвески ферм. Совместная статическая работа металлического короба и бетона обеспечивается ребрами жесткости и приваренными по внутреннему контуру короба специальными рамками из уголков, которые воспринимают сдвигающие усилия.

Чтобы снизить вес стальных конструкций главных арок, применена низколегированная сталь 14Г2.

Висячая система покрытия состоит из вантовых ферм, подвешенных параллельно короткой оси здания с шагом 4,5 м к основным аркам, которые в совокупности с горизонтальными и вертикальными связями образуют пространственную систему в форме гиперболического параболоида.

По статической работе висячие решетчатые фермы аналогичны нитям, обладающим изгибной жесткостью. От обычных ферм их отличают наличие горизонтального усилия-распора, который они передают на арки. Благодаря большим стрелкам провисания, до 18 м, удалось снизить величину этих распоров, что позволило разгрузить контурные арки, для которых распоры ферм являются основной нагрузкой.

Фермы очерчены по квадратной параболе и состоят из верхнего пояса (швеллер № 40), который в эксплуатационном состоянии является несущей растянутой нитью, воспринимающей основную часть растягивающего расчетного усилия, нижнего пояса (швеллер № 20) и решетки (уголок 100ХЮ).

Висячие фермы, несущие кровлю, акустический потолок и различное подвесное оборудование при пролете, достигающем 104 м, обладают легкостью и в то же время жесткостью, что делает эту конструкцию весьма рациональной. Если бы нити были гибкими, то вследствие большой кривизны легкое покрытие под действием временной снеговой нагрузки имело бы недопустимую подвижность. Так, при загружении снегом одной половины пролета прогиб достигал бы 1250 мм, в то время как на другой половине покрытие поднялось бы вверх на 1000 мм. При неравномерной нагрузке появился бы еще нежелательный «клавишный эффект», при котором смежные нити, перемещаясь в сторону нагрузки независимо одна от другой, привели бы к недопустимым деформациям поверхности покрытия и к разрушению кровли.

Исследования показали, что применение жестких нитей позволило примерно в 5 раз уменьшить деформативность кровли при загружении снегом половины пролета (с 1250 до 250 мм). Если бы в данном случае были применены гибкие нити, например, стальные канаты, то достижение такой стабильности потребовало бы утяжеления кровли в 2—2,5 раза либо соответствующего уменьшения стрелы провисания. Эти меры привели бы, во-первых, к существенному увеличению распоров в нитях и соответственно к перерасходу металла на их изготовление. Во-вторых, утяжеление самой кровли (например, в результате применения железобетонных плит) привело бы к ее удорожанию и значительным трудностям при монтаже. Но самое главное — увеличение распоров нитей, являющихся основной нагрузкой на контурные арки, привело бы к увеличению в той же мере усилий и моментов в арках и в опорных пилонах. Это увеличение — в 2—3 раза — было бы столь чрезмерным, что весь архитектурный замысел сооружения оказался бы невыполнимым из-за большого усложнения и увеличения сечений всех несущих конструкций.

При одностороннем загружении покрытия фермы своей жесткостью стабилизируют систему, при этом загружается нижний пояс ферм и частично разгружается верхний растянутый пояс. Высота ферм, аналогично балкам жесткости висячих систем, принята равной о пролета, т. е. 2,5 м.

При максимальном пролете системы (по вершинам арок) — 104 м стрела провисания, как уже указывалось, составляет 18 м.

Ось верхнего пояса ферм центрирована на геометрическую ось арки. Кроме того, благодаря принятому очертанию висячих ферм (жестких нитей), силы, передающиеся от ферм на арки, действуют в плоскости арок. В результате этого арки освобождаются от работы на кручение.

Пояса арок — из низколегированной стали (14Г2). Опорные шарниры арки выполнены из слябов стали 10Г2С1-6, строганных по цилиндрическим поверхностям, сориентированным по оси арки. Сдвигающая сила, возникающая при загружении арки несимметричной нагрузкой 6000 кН, передается на шпонки (упоры), приваренные к нижнему балансиру. Вертикальная нагрузка с половины крайнего пролета арки передается при-торцовкой верхнего балансира к столику на нижнем.

По вантовым фермам уложены прогоны, штампованный оцинкованный настил, утеплитель со стяжкой и гидроизоляционный ковер. В качестве утеплителя покрытия использованы стеклопластовые гидрофобизированные плиты полностью 200 кг/м3, выпускаемые Мосасботермокомбинатом. Плиты утеплителя уложены на битумной мастике. Поверх утеплителя наклеен гидроизоляционный ковер (один слой стеклогидроизола и два слоя бутизола. Верхний слой бутизола покрыт специальной синтетической мастикой с алюминиевой пудрой. Для надежного крепления ковра да крутых участках кровли, составляющих значительную площадь поверхности покрытия, установлены перекрестные деревянные бруски с шагом 2X2 м, к которым гвоздями прибит нижний слой ковра — стеклогидроизол.

Подвесной потолок выполнен по стальному каркасу, подвешенному к фермам и прогонам. Конструкция потолка состоит из стального и алюминиевого просечного настила. Для обеспечения акустического благоустройства зала поверх настила уложены акустические маты из супертонкого волокна в полиэтиленовой оболочке. В конструкцию подвесного потолка встроены светильники и устройства для раздачи воздуха — анемо-статы; там же располагаются динамики систем звукоусиления.

Наружные ограждения здания бассейна — в виде сплошного витража из стеклопакетов на алюминиевом каркасе. Для создания необходимых комфортных условий, учитывая тяжелый температурно-влажностный режим работы бассейна, в конструкцию витража введено третье стекло.

Особенность здания бассейна — стеклянная перегородка, разделяющая помещения для плавания и для прыжков в воду. Эта перегородка обеспечивает условия для раздельного проведения в бассейне различных спортивных мероприятий.

Технико-экономические показатели расходов материалов: на покрытие и арки—16 см приведенной толщины бетона и 138 кг металла на 1 м2, а с учетом всех несущих покрытие конструкций 126 см приведенной толщины бетона и 267 кг металла, в том числе на опалубку арок 51,5 кг/м2, на фермы 40,8 кг/м2.

Подтрибунные помещения из сборно-монолитных конструкций с сеткой колонн 6x6 м.

Все временные трибуны выполнены на сборно-разборной инвентарной стальной конструкции из труб со съемными деревянными сиденьями и временными стальными лестничными маршами.

Основная сетка колонн подиума 6x6 м. По ригелям уложены керамзитобетонные плиты. По керамзитобетонным плитам, являющимся одновременно термоизоляцией, уложены по стяжке гидроизоляционный ковер и верхнее покрытие из сборных морозостойких плит. Тренировочный бассейн и тренировочные залы перекрыты стальными фермами и балками с шагом 6 м. По фермам и балкам уложены аналогичные керамзитобетонные плиты, они включены в работу стальных балок.

Основанием фундаментов сооружения являются сравнительно слабые суглинки с расчетным сопротивлением 0,15 МПа с высоко расположенным уровнем грунтовых вод. С учетом особенностей гидрогеологических условий фундаменты выполнены в виде железобетонных висячих свай с железобетонным ростверком.

Расчет основных несущих конструкций покрытия

Отличительной особенностью покрытия от известных седловидных покрытий является то, что пролетная часть его выполнена не из самоуравнивающейся системы несущих и стабилизирующих гибких нитей, а из изгибно-жестких элементов, способных благодаря своей изгибной жесткости не только стабилизировать пролетную часть, но и оказывать некоторое сопротивление деформациям контурных арок.

Поэтому пролетная конструкция при расчете контурных арок рассматривалась как система дополнительных упругоподатливых опор, жесткость которых зависит от изгибных жесткостей пролетных конструкций и от размера и характера приложенных к ним нагрузок.

Исходя из этого, расчет контурных арок с учетом влияния пролетных конструкций включал расчет пролетных конструкций на смещение опор (с целью определения их жесткостей) и расчет арки с учетом упругой податливости этих опор.

Расчет пролетных конструкций на смещение опор. В силу большой податливости пролетных конструкций связь между' смещениями их опор и приращениями распоров нелинейна. Получить в аналитической форме нелинейную зависимость между смещением опор и приращением распора в конечном виде трудно, поэтому при расчете пришлось прибегать к различным приближенным методам.

В частности, учитывая относительно большие перемещения опор использован метод многоступенчатого загружения, что позволило разбить весь интервал смещения на п участков, в пределах которых эта связь считалась линейной, что дало возможность пользоваться уравнениями для линейно-деформируемых систем.

Расчет арки с учетом податливости упругих опор. В соответствии с конструктивной схемой покрытия каждая из контурных арок опорного контура является пространственной, статически неопределимой системой, степень статической неопределимости которой зависит от условий опирания ее в пятах и от числа колонн и пролетных конструкций, являющихся для арки дополнительными опорами из ее плоскости. Расчет арок, в направлении колонн считая их опертыми на жесткие опоры, а в направлении реакций пролетных конструкций — на упругоподатливые опоры выполнен методом сил. Поскольку отпорности пролетных конструкций определяются при каждой ступени их нагружения, зада* ча расчета арки свелась к поэтапному расчету статически неопределимой пространственной системы, на каждом этапе уточнялись геометрия оси арки и жесткость упругих опор.

Предполагалась упругая; работа контурной арки, что дало возможность на каждом этапе расчета пользоваться принципом независимости действия сил.

Воздействия от покрытия на арку передаются через узлы подвески ферм как нагрузка в виде моментов и сосредоточенных сил.

На рис. 3 приведена эпюра суммарных горизонтальных перемещений арок для полной расчетной равномерно распределенной нагрузки 3000 Н/м2 (постоянная — 1600, временная — 1400 Н/м2).



Рис. 3. Результаты расчета арок. Суммарные горизонтальные перемещения от нагрузки


Эпюра учитывает для левой опоры смещение опор арок 10 см наружу, для правой опоры — 11 см наружу и 9 см внутрь здания, Перемещения определены численным методом наЭВММ-222

по программе ЦНИИСК расчета пространственных конструкций по деформированной схеме.

Наибольшие изгибающие моменты (с учетом.влияния отпор-ности пролетных конструкций) возникают в плоскости арки; эти моменты достигают 23 000 кН-м, из плоскости — 3000 кН-м. Продольная сила уменьшается от опор к середине арки и составляет в этих зонах соответственно 6000 и 5000 кН. Данные силовые факторы вызывают в стальном коробе арки при принятых жесткостных параметрах сечения напряжения около 63 МПа, что обеспечивает вполне надежную работу конструкции.

Максимальные деформации (7 см) наблюдаются в горизонтальной плоскости внутри пролета арки.

Для оценки влияния пространственного взаимного положения элементов системы и отпорности пролетных кострукций на напряженно-деформированное состояние арки приведен ее расчет как плоской конструкции при нулевой отпорности пролетных ферм, который позволил сделать следующие общие выводы.
1. Расчет арки как элемента пространственной системы, с учетом отпорности пролетных конструкций, позволяет существенно, на 15—20 %, снизить изгибающие моменты в плоскости арки и ее перемещения в горизонтальной плоскости.
2. Изгибающие моменты из плоскости арки и распределение продольных усилий по длине практически не зависят от учета эффекта пространственной работы системы и жесткости пролетных конструкций.

Монтаж несущих конструкций

Сжатые сроки строительства и большие объемы работ определили необходимость организации параллельного монтажа всех частей сооружения и одновременной работы на площадке многих грузоподъемных механизмов. Для монтажа несущих конструкций была принята поэтапная последовательность работ. Монтаж арок и поддерживающих их колонн краном БК-1000, подтрибунных этажерок башенными кранами КБ-160 и конструкций подиума гусеничными кранами СКГ-30 и СКГ-63 — I этап; монтаж прыжковой и демонстрационной ванн и перекрытия над ними кранами МКТ-40 и БК-1000 — II этап; монтаж тренировочной ванны и перекрытия на ней краном БК-1000 —III этап.

Работы начали с монтажа подиумов и подтрибунных этажерок. Одновременно на месте прыжковой ванны был собран кран БК-1000, который использовали для монтажа колонн и поддерживающих арки. Устойчивость конструкций во время монтажа была обеспечена установкой монтажных вертикальных связей по колоннам. Связи были выполнены из уголков и включали в себя распорки, соединяющие колонны. Особенность конструкции подтрибунных этажерок (отсутствие рамных узлов и наличие большого числа монолитных участков) потребовала установки вертикальных связей по взаимно перпендикулярным направлениям.



Рис. 3. Последовательность монтажа конструкций


Устойчивость колонн, на которые опирались арки, в радиальном направлении во время монтажа была обеспечена прикреплением их к перекрытиям трибун.

Монтаж арок выполнен предварительно укрупненными блоками массой до 37 т. Блоки устанавливали в направлении от устоев к замку. Каждый блок, кроме замкового, опирался на две колонны, стык блоков выполнен в пролете между колоннами. Ввиду того что опирание арки на колонну выполнено конструктивно сложно (посадочное место имеет уклон, направление которого не совпадает с осью арки), для обеспечения плотного опирания арки на колонну оголовки колонн были приварены к блокам внизу. Это обеспечило простоту монтажного стыка и дало возможность легко совместить стыки блоков арок. Стыки блоков сварены с накладками, установленными с наружной стороны контура арок.

Для монтажа криволинейных ферм пролетом до 104 м внутри монтируемого помещения параллельно оси сооружения были установлены две временные эстакады на расстоянии 43 м одна от другой. Большая часть криволинейных ферм смонтирована тремя укрупненными частями: вначале монтировали крайние части, затем —средние. Крайние части фермы одним концом были подвешены к аркам на шарнире, другим опирались на эстакаду. Средние части опирали на эстакады двумя концами.

Чтобы выверить положение ферм и совместить стыкуемые части, было изготовлено специальное приспособление, представляющее собой постамент со стойкой, по которой домкратами перемещается обойма. Постамент прикрепили к балкам эстакады на болтах. Обойма имела консоли, на которые опирались верхние пояса стыкуемых частей фермы. Приспособление автоматически обеспечивало совмещение стыкуемых концов и позволило точно устанавливать проектное положение стыка.

После сварки стыков верхних поясов фермы производилось ее раскружаливание перемещением обоймы вниз. Нижние пояса криволинейных ферм сварены после устройства кровли, монтажа межферменных конструкций и подвесного потолка. Это обеспечило работу верхнего пояса криволинейных ферм на все постоянные нагрузки и участие нижнего пояса в работе только на снеговые нагрузки.



Рис. 4. Схема монтажа криволинейных ферм
1 — стойка временной эстакады; 2 — висячая ферма; 3 — переставное рихтовочное приспособление; 4— балки временной эстакады; 5 — постамент; 6 — стойка; 7— обойма; 8 — консоль обоймы; 9 — домкрат




Рис. 5. Этапы строительства плавательного бассейна. Монтаж покрытия 160


Конструкции монтировали «с колес», поскольку из-за стесненности площадки складировать конструкции в зоне, обслуживаемой монтажными кранами, не представлялось возможным. Для приемки и предварительного укрупнения конструкций в стороне от сооружения были организованы два промежуточных склада. Перед подачей на монтаж конструкции колонн этажерок, колонн, поддерживающих арки, криволинейных ферм, арок были укрупнены на складах или монтажной площадке.

Экспериментальные исследования

Ввиду уникальности сооружения плавательного бассейна, своеобразия его конструктивной формы, чтобы оценить достоверность и точность расчета, в ЦНИИСК им. Кучеренко испытана крупномасштабная модель покрытия плавательного бассейна.



Рис. 6. Экспериментальные исследования на модели покрытия бассейна


Модель висячего покрытия плавательного бассейна была выполнена в масштабе 1:25. Сечения элементов, изготовленных из стали, и нагрузка на покрытие были подобраны в соответствии с законами физического и геометрического подобия. Это позволило не только качественно, но и количественно определить напряжения и деформации основных конструкций покрытия.

Модель покоилась на жестком овальном в плане постаменте, контурные арки опирались по периметру на колонны. Распор арок передавался на специальные устои, имитирующие монолитные пилоны сооружения. Перемещения опор арок, вызванные подвижкой и поворотом пилонов, воспроизводились специальными тяжами, соединяющими опоры арок в виде затяжек. Изменяя длину тяжей с помощью стяжных муфт, можно было взаимно сближать или удалять опоры арок и исследовать влияние этого перемещения на напряженно-деформированное состояние самих арок и закреплениях к ним висячих ферм покрытия.

Висячие фермы представляли собой криволинейные, очерченные по параболе полосы, вырезанные из стали, изгибная жесткость которых соответствовала висячим фермам сооружения. Колонны, поддерживающие арки, были скреплены с нею и с основанием шарнирно. Такое сопряжение было близко к действительному.

Нагрузка на покрытие, состоящая из собственной массы и снега, прикладывалась непосредственно к полосам, имитирующим висячие фермы. Напряжения замеряли тензодатчиками сопротивления. Перемещения измеряли мессурами и прогибо-мерами точностью до 0,01 мм. Это соответствовало перемещениям сооружения порядка 0,25 мм.

Эксперимент позволил проверить расчет сооружения и подтвердил его достоверность.

Натурные исследования покрытия

Целью натурных исследований являлся контроль напряженно-деформированного состояния покрытия при монтаже и эксплуатации для сравнения его действительной работы с расчетной.

Задачи исследования заключались в определении перемещений, а также в прочностных испытаниях натурных узлов конструкций покрытия.

Исследовались основные элементы покрытия: арочный опорный контур, колонны, поддерживающие арки, контрфорсы, несущие опорные шарниры арок, узел подвески фермы к опорной арке.

Проводился также контроль за снеговой нагрузкой и распределением снега на покрытии.

Натурные наблюдения проводились в три этапа:
1. В период монтажа ферм и элементов кровли, по окончании монтажа колонн, бетонирования опорного контура и навески ферм покрытия.
2. По окончании укладки кровли, монтажа подвесного потолка и технологического оборудования (постоянная нагрузка).
3. В зимних условиях при постепенно увеличивающейся снеговой (временной) нагрузке.

На первом этапе отклонения вершин колонн от вертикали замерялись геодезическими методами в плоскостях наибольшей и наименьшей жесткости колонн. Перемещения опор арок в результате податливости контрфорсов замерялись по перемещениям оголовков крайних, наиболее близких к опорам колонн.

Исследованиями установлено, что перемещения под нагрузкой колонн и висячих ферм соответствуют расчетным, а перемещения опорных контрфорсов в 2—3 раза меньше расчетных. Несущая способность опорных шарниров ферм оказалась в 3 раза выше расчетной.

Результаты натурных исследований основных несущих конструкций плавательного бассейна показали хорошее совпадение с результатами расчетов и экспериментальных исследований на модели и подтвердили достаточную надежность покрытия.

Особенности инженерного оборудования

Основные помещения большого объема — залы с прыжковыми и плавательными ваннами — отапливаются в основном приточными установками вентиляции, работающими с переменной рециркуляцией воздуха в холодное время года. Для обеспечения необходимых комфортных условий в зоне около наружных ограждений (витражи с трехслойными стеклопакетами) вдоль остекления установлены нагревательные приборы — конвекторы водяного отопления.

Для обеспечения нормального состояния наружных ограждений залов с ваннами для плавания и прыжков и предупреждения обмерзания остекления зимой в этих залах круглосуточно поддерживаются параметры воздуха, по температуре близкие к температуре воды в ваннах, при относительной влажности воздуха, обеспечивающей температуру «точки росы» выше температуры поверхности непрозрачных ограждений. Таким образом, и во вне рабочее время в залах обеспечивается непрерывная, надежная совместная работа отопления и вентиляции.

Особенность инженерного оборудования бассейна — создание двух микроклиматов в объеме зала: одного, более теплого —для спортсменов и другого — для зрителей.

Эта задача решена особым построением системы воздухо-распределения в зале, т. е. средствами вентиляции.

Демонстрационные залы оборудованы приточно-вытяжной вентиляцией, причем системы приточной вентиляции, обслуживающие зоны трибун для зрителей, запроектированы с охлаждением приточного воздуха в теплый период года.

Общая производительность приточных установок по залу с прыжковой ванной — 140 000 м3/ч, по залу с ванной для плаваний—170000 м3/ч.

На период проведения Олимпиады с дополнительным ярусом временных трибун воздухообмен увеличивался соответственно до 230 000 и 280 000 м3/ч благодаря дополнительным временным вентиляционным установкам. Временные так же, как и постоянные приточные установки в период Олимпиады работали с охлаждением наружного воздуха.

Схема воздухораспределения в демонстрационных залах построена с учетом обеспечения раздельного микроклимата для спортсменов (зона ванн) и для зрителей (зона трибун).

В этих целях зоны разделены воздушной завесой, создаваемой плоскими воздушными струями приточного воздуха с рабочей разностью температур 4°. Воздух подается вертикально, через щелевые отверстия в барьере, отделяющем трибуны от спортивной зоны.

В том или другом случае расход воздуха на создание воздушных завес в режиме постоянной эксплуатации с заполненными зрителями трибунами составляет 25% общего объема притока в залы. Остальной приток распределяется следующим образом: 25% общего объема подается в спортивную зону через решетки, встроенные в полый барьер трибун, горизонтальными струями, 50% с рабочей разностью температуры до — 9°С подается на трибуны через воздухораздаточные устройства в виде конических насадок по схеме сверху—вниз.

Для условий постоянной эксплуатации из верхней зоны удаляется 65% объема притока, из нижней зоны — на уровне обходных дорожек — 35%.

Забор воздуха на рециркуляцию в холодное время осуществляется на уровнях размещения приточных установок, т. е. в верхних и нижних зонах залов.

В демонстрационных залах для установок приточно-вытяж-ной вентиляции учтены следующие эксплуатационные режимы:
-- проведение соревнований, т. е. со зрителями на трибунах, с общим освещением для организации передач по цветному телевидению;
-- рабочий режим спортивных тренировок плавцов и прыгунов в воду;
-- режим нерабочего времени;
-- временный режим на период проведения 0лимпиады-80.

С учетом этого произведено зонирование систем вентиляции, определены установки, работа которых обеспечивает тот или иной режим использования залов.

Приточные установки, обслуживающие спортивную зону, включая установки по созданию воздушной завесы, расположены внизу, в пределах подиума. Приточные установки, обслуживающие постоянные трибуны, расположены в средней зоне в помещениях, непосредственно примыкающих к залам. Приточные установки, обслуживающие временные трибуны, являются временными и размещаются под этими трибунами. После проведения Олимпиады они демонтированы. Постоянные и временные приточные установки, обслуживающие трибуны для зрителей и подающие в теплый период года искусственно охлажденный воздух, выполнены из секций кондиционеров харьковского завода «Кондиционер». Охлаждение воздуха летом и нагрев его в холодное время в постоянных установках осуществляются в едином теплообменнике — воздухоохладителе.



Похожие статьи:
Рекомендации из опыта проектирования и строительства большепролетных сооружении Олимпиады-80 в Москве

Навигация:
ГлавнаяВсе категории → Большепролетные конструкции

Статьи по теме:





Главная → Справочник → Статьи → БлогФорум